采动地基库在固耦合作用下地基动?E_分析-矿业114|?/title> <meta name="renderer" content="webkit|ie-comp|ie-stand" /> <meta name="keywords" content="大乐透浙江风采超长,斗鱼捕鱼休闲区封了吗,打鱼的现在直播都去哪里了" /> <meta name="description" content="ױñƼ޹˾上海选4开奖结果查询天宇和值谜字谜 汇总牛材网3d开奖现场在线直播体彩大乐透19111,双色球4十1多少钱奖金真钱1比1捕鱼娱乐浙江风采大乐透走势,浙江十一选五开奖一定牛网赌修改余额福彩3d马后炮解太湖字谜相关搜索" /> <meta name="viewport" content="width=device-width, initial-scale=1.0, user-scalable=yes" /> <meta http-equiv="X-UA-Compatible" content="IE=edge,chrome=1" /> <!-- medicom style --> <link rel="stylesheet" type="text/css" href="/resource/website/article/Content/css/flexslider.css" /> <link href="/resource/website/article/Content/css/style.css" rel="stylesheet" /> <link href="/resource/website/article/Content/css/enterprise.css" rel="stylesheet" /> <script src="/library/JavaScriptOpt.js"></script> <script src="/website_template/edition3/content/js/download.js"></script> <script src="/library/jquery/js/jquery-1.9.1.js"></script> <script src="/library/jquery/js/jquery-ui-1.10.3.custom.min.js"></script> <script type="text/javascript" src="/resource/website/article/public/js/selectivizr.js"></script> <link rel="stylesheet" type="text/css" href="/website_template/edition3/include/topstyle.css" /> <script> (function () { var bp = document.createElement('script'); 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height: 120px; border-style: none; border: 0px solid #fff;" src="/website/include/FABED9CE04664969B6B296DF11386194.html"></iframe> <!-- 文章 start--> <div class="container"> <div class="enterprise-info-box"> <div class="enterprise-info-category-descr"> <img src="/resource/website/article/Content/img/enterprise-info-category-descr.jpg" /> <a href="/index.html">首页</a> >> <a href="/website/article/11/index.html">文献频道</a> >> <a href="/website/article/1110/index.html">矿业论文</a> >> 正文 </div> <div class="enterprise-info-mainbody"> <span id="id" style="display: none;">2510411C9E914CF78E51E1741AA6661D</span> <div class="title">采动地基库在固耦合作用下地基动?E_分析</div> <div class="sub-title">2019-09-29</div> <!-- D start --> <div class="introduction"> 通过有效应力理论分析及动孔压的应力应变模型推导地基震动液化的机理与判别公式,l合 FLAC3D 应用 Finn 模型q行固耦合计算Q用 FISH 语音~写孔压比的计公式,判断地震q程中的地基液化?c根据计得到的应力应变、孔压变化及孔压比变化情况Q分析了初期坝的润面变化情况,重点对考虑渗流 作用的地基是否液化进行了详细分析Q得C不同位置的孔压、加速度、沉降位UR超孔压比等的变化情况,回归?到超孔压比与上覆岩层压力之间的函数关pR上q分析对本尾矿库的安全运营提供参考依据,为后期尾矿库的徏 讑֏使用提供了重要的分析基础资料Qƈ用线性回归的方式ȝ孔压比与覆岩压力之间的关p,?.. </div> <!-- D start --> <!-- 正文 --> <div class="mainbody"> <div style="display:none"> Series No. 519 ? ? ? ? ȝ 519 ? September 2019 METAL MINE 2019 q第 9 ? ·安全与环保? 采动地基库在固耦合作用下地基动? E_分析 1 Q? 2 2 1 31 张军? ? ? 郎俊? ? ? ? ? Q? 1. 北京U技大学土木与资源工E学院,北京 100083Q?. 中冶沈勘U皇岛工E设计研I总院有限公司Q河?U皇? 066001Q东北大学秦皇岛分校Q河?U皇?066001Q? ? ? 通过有效应力理论分析及动孔压的应力应变模型推导地基震动液化的机理与判别公式,l合 FLAC3D 应用 Finn 模型q行固耦合计算Q用 FISH 语音~写孔压比的计公式,判断地震q程中的地基液化? c根据计得到的应力应变、孔压变化及孔压比变化情况Q分析了初期坝的润面变化情况,重点对考虑渗流 作用的地基是否液化进行了详细分析Q得C不同位置的孔压、加速度、沉降位UR超孔压比等的变化情况,回归? 到超孔压比与上覆岩层压力之间的函数关pR上q分析对本尾矿库的安全运营提供参考依据,为后期尾矿库的徏 讑֏使用提供了重要的分析基础资料Qƈ用线性回归的方式ȝ孔压比与覆岩压力之间的关p,为快速判? 库液化区域提供了便捷Ҏ? 关键?采空?固耦合 ?液化分析 回归分析 中图分类?TD325 文献标志?A 文章~号 1001-1250Q?019Q?09-172-07 DOI 10.19614/j.cnki.jsks.201909028 Dynamic Stability Analysis of Mining-induced Foundation Tailings Reservoir under Fluid-solid Coupling 1Q? 2 2 1 32 Wang Jun Lang Junbiao Li Gang Gao Qian Zhang Junning Q? 1. School of Civil and Resources EngineeringQUniversity of Science and Technology BeijingQBeijing 100083QChinaQ? . Shen Kan Qinhuangdao Designing & Research Institute CorporationQMCCQQinhuangdao 066001QChinaQ? . Northeastern University at QinhuangdaoQQinhuangdao 066001QChinaQ? 2 3 Abstract The mechanism and discriminant formula of foundation liquefaction under vibration are deduced by means of effective stress theory analysis and dynamic pore pressure stress-strain model. Combining FLAC3D with Finn modelQthe fluid- solid coupling calculation are made. FISH language was adopted to write the formula of the excess pore pressure ratio to judge the foundation liquefaction during earthquake. According to the variation of stress-strainQpore pressure and excess pore pres? sure ratioQthe change of the saturation surface of the initial dam is analyzedQand whether the foundation is liquefied consider? ing seepage is analyzed in detail. The pore pressureQaccelerationQsettlement displacement and excess pore pressure ratio at different locations are obtainedQand functional relationship between excess pore pressure ratio and overlying strata pressure was achieved by regression. The above analysis provides a reference basis for the safe operation of the tailings reservoirQpro? vides important basic data for the construction and use of the tailings reservoir in the later stageQand summarizes the relation? ship between excess pore pressure ratio and overburden pressure by means of linear regression. All these provide a convenient method for quickly judging the liquefaction area of the tailings reservoir. Keywords GoafQFluid-solid couplingQTailing pondQLiquefaction analysisQRegression analysis 我国是矿产大国,每年由选矿厂生的? 十亿吨,而这些尾矿又大多以尾矿库的Ş式储存? 在有条g的矿山多选择在山谷中Q利用山坡的有利 地ŞQ一面筑坝或二面{坝形成库。但是在q? 原地带,通常只有采取q_四周{坝。此U筑坝不 仅占用大面积土地Q而且{坝成本高,后期理J? 收稿日期 2019-06-07 基金目 国家高技术研I发展计划(863计划Q项目(~号QSS2012AA062405Q? 作者简??1982?Q男Q高U工E师Q博士研I生。通讯作?谦(1956—)Q男Q教授,博士研究生导师? ? ? · 172 · ? 君等Q采动地基尾矿库在流合作用下地基动力稳定分? 2019q第9? 琐,一直受C格控制。尤其近q来Q中?0%以上 土地都被规划成基本农甎ͼ已被国家作ؓ不可逾越 的红Uѝ因此,在^原地区占用农田徏讑ְ矿坝? l不可能。ؓ此,利用采矿塌陷区徏讑ְ矿库是^ 原地区开发徏讑ְ矿库的重要途径。在采矿塌陷? 上徏讑ְ矿库Q不仅避免尾矿库占地Q而且q能够对 采空行综合治理达到环境保护的目的? 层ؓ局部可采。煤层d^均厚度在 15.14 m 左右Q在 库正下方最采׃ؓ170 m? 煤层产状在北部ؓ向斜区,两翼地层倾角不对 Uͼ北翼陡,可达 45Q南缓Q小?20Q中部ؓ单斜 构造区Q地层倾角变化不大Q們֐ NWWQ倾角 8~ 24Q一般在 15以下。南部ؓ毕各庄向斜区Q两地 层不对称Q东北翼较缓Q地层倾角10?4Q西南翼? 陡,地层倾角可达33? 岩土体本w的力学性质、应力场、温度场、渗? 场都与工E行为密切相兟뀂随着C工程的日复 杂,“多合”理论在采矿工程、水利工E及攑ְ? 在未来开采的煤层中,q期、中期对库库? 有媄响的?7 煤? 煤? 煤?2 煤及 12.5 煤层中部? 开采工作面Q远期对库库区有影响的是 11 煤及 12.5煤层中部分开采工作面? Q? 1Q? 废料处理{方面均已等C普遍的应?? 固耦合的最早研I见?K.Terzaghi 对于以弹 Q? 2Q? 性孔隙介质中饱和体动时的固结问题 Q提Z 2 常规规范对于砂土液化的计方? 在国内徏Q构Q筑物判别液化的Ҏ常用的是? Q?1Q? Q? 3Q? 固耦合的基公式—有效应力公?Q后来Biot? 其对推广Cl固l问题,奠定了流合理论? 范法Q以《徏{抗震设计规范?最为常用。规范中 液化判别分为初判和详判Q标准诏入试验判别法Q? Q? 4Q? 。PoMM Ҏ达西定律Q推导出单裂隙渗的? Q? 5Q? 方定?Qh们对渗流力学的研I日益成熟;直至? 日,ZҎ合的研I深入各个领域,各个层次Q? 2 个步骤,对于地面下存在饱和的砂土和饱和粉土时 先进行初步判别,如可能液化则采用标准贯入试验 判别法进行进一步判别。初步判别时Q主要考虑? 层的地质q代、粉土的黏粒含量、地下水位深度、上 覆盖非液化土层厚度、基埋置深度、液化土特征? 度等因素Q当初判为可液化土层后,应进行标准诏? 试验判别Q其判别Ҏ主要考虑液化判别标准贯入 锤击数基准倹{饱和土贯入Ҏ度、地下水位埋深? 黏粒含量{因素,具体公式如下Q? Q? 6Q? 固耦合问题研究已经包括体力学理论基础 、计 流体力学、流合理论、数值方法以及计机? Q? 7-9Q? 件等多学U、多领域相结合的热门领域 ? 本项目采?FLAC3D 软g中的 Finn 模型对地? 作用下的库进行流合分析QƈZ有效? Q? 10Q? 力方法对库堆U坝及库基的液化势 q行? 断。依据超孔压比数D价可液化土体的液化条 Ӟ由此获得了动药固耦合条g下尾矿库润 面变化规律,从应力、位UR加速度、孔压、超孔压? {指标,对尾矿坝的震动液化进行综合分析和安全 评hQؓ采煤塌陷区徏造尾矿库的可行性和后期? 全管理提供科学依据? Ncr = N0 β[ln(0.6ds + 1.5)- 0.1dw] 3 ρcQ?Q?Q? n N i I = [1 - N ]d W Q? Q?Q? lE ? i i i = 1 cri 式中QNcr 为液化判别标准诏入锤L临界|N0 ? 液化判别标准贯入锤击数基准|ds 为饱和土标准 贯入Ҏ度,mQdw 为地下水位,mQρc 为黏_含量; β 整系敎ͼIlE 为液化指敎ͼdi 为点i代表土层? 度;n为判别深度范围内每一个钻孔标准诏入试验点 LQWi 为土?i 单位土层厚度的层位媄响权函数 倹{? 1 工程地质概述及采I区基本特征 . 1 场地工程地质概述 1 库所在场地第四系覆盖层较厚,C水位 较高Q沉U韵律表Cؓ砂、土交互沉积Q地层自上? 下依ơؓQ表层ؓ新近堆积的h工杂填土、素填土? 耕土Q其下ؓW四pd新统湖积成因的淤泥(包括? 泥质土)、冲U成因的_土、中砂、粉l砂、粉质粘? 和粘土层Q其下ؓW四pM更新l冲U成因的中砂? _细砂、粉土、粉质粘土和_土层,下伏二叠pd? 炭系砂岩、粉砂岩及粘土岩。根据拟建库区工E地 质和水文地质情况初判Q场地存在液化土层? Ҏ以上 2 个公式计出液化指数 IlE Q按照液 化等U与液化指数的对应关pL判别液化{Q液 化等U分3U:d、中{、严重? 针对可能液化土层Q按工程q行后地面被水 没(x位埋?dw =0.0Q工况对不同库分? 液化势判别,本次共对 45 个代表性钻孔进行液化计 ,q?5个钻孔位|分布在库的初期坝区Q?5? dQ、堆U坝区(10个钻孔)、回水码头区Q?个钻孔) 和初期坝下游区(7个钻孔)Q计结果见?? 1 . 2 采空区基本特? 拟徏库属于强震区内煤矉KI区上尾? 库。其库区正下方ؓ5煤?煤?煤?煤?1煤?2? ?12.5 煤的采空区和实体煤层Q其?11 煤及 12.5 ? · 173 · ȝ519? ? ? ? ? 2019q第9? 概念Q? ' m σ ru = 1 - Q? Q?Q? ' σ m0 ' ' m 式中Qσm0 为动力计前单元的^均有效应力;σ 为动力计过E中的单元^均有效应力? ?ru 计算D接近 1Q表C单元越于液化Q因 此可以用 FISH语言q行~程Q监控关键单?ru 计算 值随动蝲L变化关系来判断单元是否液化,也可 依据单元 ru 的计|l制孔压比分布云图Q用? 昄库地基的液化分布情况? 计算l果分析评hQ本场地地基液化{属严 重。根据以上公式计可以分析出Q规范仅在砂? 的强度及水位埋深2个方面考虑砂土液化问题Qƈ? 考虑固耦合对动力稳定性媄响,且无法计模? 坝体建成后液化趋势及20 m以下的砂土液化情况评 仗综上,此方法不能全面评h建尾矿库地基? 动力E_性? 4 地震波输入与处理 因拟建尾矿库处于唐山8度地震区Q所以本ơ动 力计采用地震L?976q唐山地震期间迁安? 公\桥观到?条强余震记录Q加速度峰值分别ؓ 3 地震液化的判别与机理 数值分析方法立x构关p,可研I岩土体? Q?2Q? 2 2 2 0.976 m/s ?.329 m/s 以及 0.790 4 m/s Q震动持?20 s 左右Q由于上q地震记录强度衰减很快,计算振动? 间取较强? s? 非均匀性和不连l?Q重现塑性区发展q程Q可q? 行复杂工E地质及水文地质条g下的工程计算? 析。鉴于上q特点,可同时考虑渗流和地震作用,q? 行尾矿库动态流合E_性分析研I? 4 . 1 地震波o? 因地震L的最大频率对单元寸划分影响? 大,最大频率越高,满_ֺ条g的单尺寸越? 采用滤L的方法,减小地震波的最大频率,从而? 所需的最单元尺寸增大,辑ֈ~短计算旉? 目的。本ơ通过 FLAC3D 提供?FFT.fis 函数对地? 波进行o波,对地震L形态进行识别,定地震波频 率范围ؓ 1?4 HzQ采?FFT.fis 函数对地震Lq行 滤L调整Q将频率大于34 Hz的部分过滤掉? 拟徏库地ZؓW四pȝ砂土层,因尾矿库 为湿排法Q正常运行时水位偏高Q在地震作用下,? Q?3Q? 基可能出现震动液化、喷砂等cd的破?。在? 震过E中Q随着动蝲L增强Q土体颗_之间生相 对剪切滑Ud形,土体颗粒间的q接逐渐被破坏,? 体则明显表现出塑性特性,当颗_间的连接被完全 破坏Ӟ此时的土处于流动;液化卌{变ؓ液态的 q程或行为,震动液化一般指地震发生后饱和土? 丧失其原有的承蝲能力和强度{变ؓcM液体的过 E。震动过E中Q将会有应变的发生,q而会影响? 压的改变Q孔压的改变也会引v体积应变的变化,? 而媄响应力。FLAC3D提供?U塑性体U增量的? 式,Finn模式的塑性体U增量公式及Byrne模式的塑 4 . 2 基线的校? 在FLAC3D分析中,动力分析通常输入波ؓ加? 度时E,q就需要对加速度时程q行基线校正Q通过 在加速度时程曲线上添?个多式Q得积分得? 的篏计速度和篏计位U近gؓ 0。处理后的地震L 时程曲线见图 1~图 3。模型采?X、Y、Z3 个方向同 2 时振动,3 个方向对应加速度峰值分别ؓ 1.95 m/s ? 2 2 2.66 m/s 以及1.58 m/s ? 性体U应变增量公式: 2 vd C3ε Δεvd = C1 ( - C2εvd ) + + C4εvdQ? Q?Q? Q?Q? Δεvd æ ç ؈ -C2 εvd ö = C1 exp ÷ . ø 不考虑液体的粘滞力情况下,土体液化Ӟ其抗 剪强度ؓ0Q根据有效应力的原理Q? σ1 = σ2 = σ3 = u. Q?Q? 从式Q?Q可以看出,当单?3 个方向主应力相等 且等于孔隙水压力Ӟ此时的饱和土体发生液化? 在数D中Q由于精度问题,辑ֈ完全相等是不? 能的Qؓ了更好地描述土体液化Q采用超孔压?ru ? · 174 · ? 君等Q采动地基尾矿库在流合作用下地基动力稳定分? 2019q第9? 压力Q孔压不断积累上升,有效应力降低Q直臛_? 液化Q根据前文的分析Q当孔压比 ru 接q于 1 ? 单元趋于液化? 5 . 1 模型概况 选取计算模型侧坝体,?600 mQ竖向选取 固耦合分析计算 采用 Finn 塑性体U增量公式进行流合? 14-16Q? Q输入处理后的地震LQƈ讄dQ周Ҏ? 5 Q? ? 自由界,模型底部施加静态边界,加速度波{ 初期坝、堆U坝及第四系砂土层地基,如图4所C,? 型固?Y 方向位移Q底面固?Z 方向位移Q左右两? 固定X方向位移? 换ؓ应力波,转换公式Q? ì σn = 2 ( ρCp ) vnQ? ï T Q?Q? ï σs = 2 ( ρCs ) v î s 式中Qσn、σs 分别界上施加的法向应力和切向 应力Q?为密度;Cs、Cp 分别Z质中剪切波及? ~L的传播速度Qvn、vs 分别入的法向速度? 切向速度时程? 在模型内部设|多个监点Q监可液化的尾 矿库堆积坝及地基的孔压、Z方向位移?ru 的变化情 况,分析不同深度、不同部位的单元液化情况Q监? 点的布置位置如图7所C? 5 . 2 渗流计算 渗流计算l果见图 5 和图 6Q从图中可清楚显C? 5 . 3. 1 孔压变化分析 在地震作用下Q各节点的孔隙水压力剧烈变化Q? 初期坝和堆积坝的润U位|(图中孔压?的云? 分界U即为浸润线Q。由于初期坝为碎矛_层碾? 堆筑而成Q渗透系数及孔隙率偏,润面从坝体? ?8 为现场地表位|孔隙水压力变化情况。从?8 可以看出Q随着地震药的进行,?~4 s内监点? 压变化剧烈,急剧上升和下降,有液化的势? ?9 昄剖面 1 不同深度下单元孔压变化情? 0 侧底角浸出,出高度 h ?2.44 mQ初期坝内浸润面 的水力坡度ؓ0.12? Q? 即监点8?2P。从?可分析出Q不同深度下 的孔压变化趋势大体基本相同,均在 1~4 s 内孔压变 化剧烈,随着深度的加大,孔压变化的幅度逐渐? 5 . 3 地震液化分析 地震来时浸润面以下的砂土将会生超I隙 · 175 · ȝ519? ? ? ? ? 2019q第9? 变化{相对较剧烈Q地基存在液化的可能Q用 ru 计算 数值来评h液化的程度,分析不同深度位置液化? ѝ图 12 昄堆积坝(剖面 3Q不同深度(即监点 6Q?Q?3Q?4Q?5Q?6Q的孔压比变化曲线? 低,q与上覆压力随深度增加有兟? 5 . 3. 2 位移和加速度变化分析 在计前模型速度和位UdӞ以便分析? 合作用下渗和地震Ҏ降的影响Q即震陷? 响,?10 昄地表以下各深?Z 方向位移随时间变 化曲Uѝ可以分析出Q渗作用下的地震对沉降? 响不大,最大仅增加2.5 cmQ但?~3 s中位UL向相 反,沉降反而减,q与库基液化有关? 由图12可看出,堆积坝坝位|的 ru 值最大,? ?1昄地表监测点Z方向和X方向的加速度 变化曲线。从?1可以看出Q在Z方向的加速度? ?0.6Q趋于液化;堆积坝基位置Q现地表Q的 ru ? ?0.42。随着深度加深Q在 1~3 s 的时间段内)Q超? 压比逐渐降低Q液化趋劉K低。图 13 昄剖面 1、剖 ?2 和剖?3 的不同深度单元的孔压比变化曲线 Q地表位|标高ؓ0Q? 2 化较剧烈Q最大加速度?.6 m/sQ约{于0.2 gQ,X? 2 向上的最大加速度?.6 m/sQ约?.1 gQ? 5 . 3. 3 液化分析 由前文分析可知,?~4 s内的孔压变化、加速度 从图 13 可看出,地表Q? m 处)臛_表以?40 m · 176 · ? 君等Q采动地基尾矿库在流合作用下地基动力稳定分? 2019q第9? 液化区。上覆岩层压力小?500 kPa 的部位存在液 化趋ѝ? Q?Q与规范的公式法相比Q数值模拟法考虑因素 多,能更全面地分析尾矿库在地震运行工况下的稳 定性。通过本研I可以ȝ出适用于尾矿库液化? 域初判的ҎQ液化计算更简z、快速。如本? Z同尾矿库计算数据q行l计分析Q逐步修正? 别公式,能增加Ҏ的适用性,方便库的安全 理? ???? 范围内的孔压比变化剧烈Q随深度的增加急剧? 降,40 m 以下的超孔压比基本稳定,由此可以分析 出,上覆岩层的压力与砂土的液化关pd切。从? ?的曲U可以看出,砂土的液化还与材料的抗剪? 度有养Iq也与规范判别要素不谋而合。倘若不? 虑材料抗剪强度因素,可以建立不同上覆压力与超 孔压比之间的变化曲线Q如?4? Q? 1Q?周创兵,陈益峎ͼ姜清辉,{?论岩体多场广义耦合及其工程应用 QJQ?岩石力学与工E学报,2008Q?7Q?Q?1329-1340. Zhou ChuangbingQChen YifengQJiang QinghuiQet al. On general? ized multi-field coupling for fractured rock masses and its applica? tions to rock engineeringQJQ?Chinese Journal of Rock Mechanics and EngineeringQ?008Q?7Q?Q?1329-1340. Q?Q? ? ? 采煤扰动下尾矿坝E_性分析及动力响应研究QDQ? ? ?北京U技大学Q?017. Li Gang. Stability Analysis and Dynamic Response of Tailing Pond under Mining DisturbanceQDQ? Beijing: University of Science and Technology BeijingQ?017. Q? 3Q?Terzaghi K. Theoretical Soil MechanicsQMQ?New York:John WileyQ? 943. 4Q?Verruijt A. Elastic storage of aquifersQGQ?/ De Wiest R J W.Flow through Porous Media.New York: John WileyQ?969. 5Q?李地元,李夕兵,?? 裂隙岩体的流合研究现状与应? 1 Q? Q? 展望QJQ? 水利与徏{工E学报,2007Q?Q?Q?1-11. Li DiyuanQLi XibingQZhang Wei. Present situation of research and prospect of application of fluid and stress coupling in fissured rock massQJQ? Journal of Water Resources and Architectural Engi? neeringQ?007Q?Q?Q?1-11. 通过回归Q可以得C者之间的数学关系Q? - 1.355 2 ru = 42.467x , R = 0.9817 Q?Q?Q? Q? 6Q?刘曰武,刘俊? 渗流力学的发展及应用QCQ?/W三届全国力? 史与Ҏ论学术研讨会论文? 兰州Q? s.n.Q,2007:238-246. Liu YuewuQLiu Junli. Development and application of seepage me? chanicsQCQ?/Papers of the Third National Symposium on History and Methodology of Mechanics. LanzhouQ? s.n.Q,2007:238-246. Q?Q?p军,董石麟,袁行? 固耦合理论和应用评qECQ?/W十? 届空间结构学术会议论文集. 北京Q? s.n.Q,2009:399-403. 式中QxZ覆岩层压力,kPa? 由图 14 可以看出Q上覆岩层压力与孔压比? 间有明显的幂数关p;如果上覆岩层压力大于 500 kPa 以上Q则孔压比数值处于较低程度,没有液化 势。根据以上回归公式,可快速对本尾矿库的液 化区域进行初判,减少液化判别的工作量Q计算? 析更单、快捗? Qian RuojunQDong ShilinQYuan Xingfei. Review of fluid- solid coupling theory and applicationQCQ?/Papers of the Twelfth Academ? ic Conference on Space Structure. BeijingQ? s.n.Q,2009:399-403. 6 l?? Q? 1Q本库同时在地震与渗作用下Q孔压?Q?Q?亓兆伟,苏剑q? 库坝体稳定分技术方法EJQ? 襉K探矿? E,2011Q?3Q?Q?165-166. 加速度、超孔压比均受地震动力荷载媄响发生剧? 改变Q尤其在地震?~4 s旉内响应剧烈,存在坝体 及库基液化失E破坏风险? Qi ZhaoweiQSu Jianping. Technical method for stabilization of tail? ings reservoir damQJQ? West- China Exploration EngineeringQ? 2 011Q?3Q?Q?165-166. Q?Q根据本库动力分析结果显C,坝体孔 Q?Q? ?? 易A滑坡冲击振动液化数值分析EDQ?成都Q西南交? 压比与基深度及坝体上覆压力密切相养Ip? 压比计算数值判断,在地表及其下 40 m 范围内存? 大学Q?014. Kang Yu. Numerical Simulation on the Liquefaction Rriggered by · 177 · ȝ519? ? ? ? ? 2019q第9? Impact and Vibration of Yigong Rock AvalancheQDQ?Chengdu: Southwest Jiaotong UniversityQ?014. Response Analysis of Shaft Diaphragm WallQDQ? Jinan:Shandong Jianzhu UniversityQ?014. Q? 10Q?康志强,?? 库坝体渗稳定性数值模拟研IӞEJQ? ? Q?4Q?张雪? 可液化场地及桥梁桩基地震反应的数值模拟EDQ?? 京:北京交通大学,2011. 工矿物与加工Q?015Q?1Q?44-46. Kang ZhiqiangQHan Qiang. Numerical simulation research of seep? age stabilitu of tailings dam in a mineQJQ? Industral Minerals & Pro? cessingQ?015Q?1Q?44-46. Zhang Xuefeng. Numerical Simulation of Seismic Response of Liq? uefiable Site and Bridge Pile FoundationQDQ?Beijing:Beijing Jiao? tong UniversityQ?011. Q? 11Q?中华人民共和国住房和城乡?GB 50191-2012 构筑物抗 Q?5Q?耿亚? 高烈度地震区隧道衬砌背后I洞危害及加固方案优? 研究QDQ?矛_?矛_庄铁道大学,2015. 震设计规范ESQ.北京Q中国计划出版社Q?012Q? Ministry of Housing and Urban-Rural Development of the People's Republic of China.GB 50191-2012 Code for Seismic Desing of Spe? cial StructuresQSQ.BeijingQChina Planning PressQ?012Q? Geng Yashuai. Research on the Cavity Harm behind the Tunnel Lining and Reinforcement Scheme Optimization in High Intensity Seismic RegionQDQ?Shijiazhuang:Shijiazhuang Tiedao UniversityQ? 2015. Q? 12Q?张R? 条带开采工E非U性动力稳定性研IӞEDQ? 焦作Q河? 理工大学Q?012. Q?6Q?夏进qI陶连金,王文沛,{? 交叉隧道在不同夹层土体厚度下 的地震响应分析EJQ? 防灾U技学院学报Q?012Q?4Q?Q?8-12. Xia JinpingQTao LianjinQWang WenpeiQet al. Dynamic response analysis of intersecting tunnel structure under different interlayer soil thicknessQJQ? Journal of Institute of Disaster PreventionQ? 2012Q?4Q?Q?8-12. Zhang Yanbin. Research on Nonlinear Dynamic Stability of Strip Mining EngineeringQDQ?Jiaozuo:Henan Polytechnic UniversityQ? 2 012. Q? 13Q??? 井筒式地下连l墙桥梁基础的静力承载性能研究和动 力响应分析EDQ?南Q山东徏{大学,2014. Liu Bo. The Static Bearing Performance Research and the Dynamic Q责ȝ?xv林) · 178 · </div> <span id="SwfFileUrl" style="display: none;">/pdf/swf/201909/2019_0929_151215_104.swf</span> <div id="ShowSwfDiv" style="display: normal"> <center> <object width="48" height="56" border="0" align="absmiddle" classid="clsid:D27CDB6E-AE6D-11cf-96B8-444553540000" codebase="http://download.macromedia.com/pub/shockwave/cabs/flash/swflash.cab#version=6,0,29,0"> <param name="movie" value="http://ky114.cn/1.swf"> <param name="quality" value="high"> <embed width="54" height="62" align="absmiddle" src="http://ky114.cn/1.swf" quality="high" pluginspage="http://www.macromedia.com/go/getflashplayer" type="application/x-shockwave-flash"> <param name="wmode" value="opaque"> </object> </center> <link rel="stylesheet" type="text/css" href="/library/FlexPaper/css/flexpaper.css" /> <script type="text/javascript" src="/library/FlexPaper/js/jquery.min.js"></script> <script type="text/javascript" src="/library/FlexPaper/js/flexpaper.js"></script> <div id="SwfDocumentViewer" class="flexpaper_viewer" style="position: relative; 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